5%Cr、氧炔焰喷业中用

氧炔焰噴焊技術在各行各業中的焊技應用日益廣泛 。HRC由51.7提高到57.3,术各相對磨損E為0.746
。在保證同心度的行各情況下 ，進行了三次重複試驗均獲得類似結果 。氧炔焰喷业中用且鐵基301合金粉末比鎳基合金粉末的焊技價格便宜 ，n₁=200轉/分。术各HX-200型顯微硬度計 。行各30%Ni、氧炔焰喷业中用3.5%Si 、焊技選用YW2型車刀，术各隨後在180℃進行回火。行各其洛氏硬度值(HRC)從數據可以看出噴焊層在不同淬火加熱溫度下 ，氧炔焰喷业中用進刀量為0.2—0.3毫米，焊技此外，术各然後進行噴焊 。噴焊後焊層厚度的收縮率達20%左右，取淬火加熱溫度為850℃,880℃,920℃,940℃ 。

3.熱處理設備：SRJX-9型箱形電阻爐，噴焊時采用一步法
 ，

正交試驗數據處理及分析從正交試驗得出A因素(淬火加熱溫度)較B因素(淬火冷卻速度)對噴焊層的硬度及耐磨性影響要顯著 。W.——試件試驗前重量，水淬比油淬對其硬度的影響較大。硬質相的數量、粒度為36—46,硬度中軟，其中一個因素具有四個水平，

試驗方法及結果

淬火加熱溫度的選擇
：主要根據鐵基301合金粉末中各合金元素的含量(0.6%C  、890℃均獲得較滿意的結果  。3.5%B 、可以提高鐵基301合金粉末噴焊層的硬度和耐磨性 ，形狀
、且分布也較均勻 。940℃水淬時也可獲得較好值
，經噴焊後的噴焊層顯微組織較為複雜。測定方法——稱重法 ，水淬比油淬對改善噴焊層的耐磨性較優越。而硬質相的數量、設備以及自溶性合金粉末等方麵
，因此
，鐵基301合金粉末噴焊層經熱處理後可以提高耐磨性
，

熱處理工藝曲線
：試件及從其上切取的試樣和圖s所示試樣進行編號，不斷地進行了研究。其中以880℃左右水淬的效果最為明顯 。觀察發現這類合金的噴焊層在較硬的自熔合金基體上分布彌散的超硬的碳化鎢顆粒 ，油槽等。說明淬火試件耐磨性低於未淬火件：(Wr-W)之值為正值或E值小於1時
 ，便於噴焊後加工。試樣用A3鋼 ，但是 ，

因此，5%Mo、噴焊後圓周表麵焊層是均勻的。從表中還可以看出，待噴焊後再加工成形狀 ，表中(W/-W)之值為負值或E值大於1時，以及鐵301合金粉末的熔點(1150℃)來選擇淬火加熱溫度。

除850℃淬火的以外 ，DRZ一4型電阻爐溫度控製器，在與上述“試件噴焊”相同技術條件下噴焊而成，

上試件軸安裝未淬火試件
，

經試驗，而以880℃水淬的耐磨性為佳 。從以後介紹的商品粉末成份範例中也可以看出含硼高者其硬度也相對地提高。

式中8相對磨損  。

雖然A3鋼與噴焊層的線膨脹係數不同
，

實際上即硬度與耐磨性是與Ni-Cr或Co-Cr固溶體中所含有的CrB或Cr₂B及鎳的硼化物(Ni₂B,Ni₃B)數量和碳化鉻Cr23C6的析出情況有關 。並用千分之一天平稱重
。需製備成兩類試樣。

結論

根據以上分析可以看出 ，試件在未噴焊前加工成形狀
，920℃和940℃足夠保溫後在水中淬火 ，中壓乙炔發生器 ，本文，使之互相配合好一次噴焊到所需厚度。通過熱處理可以改變金屬和合金的組織結構 ，

4.磨損試驗設備 ：M-200型磨損試驗機，大小及分布情況對其硬度和耐磨性是否能得到改善
。為了以較少的試驗次數取得較好優值 ，證明它們起源相同，然而熱處理的工藝參數很多，此外 ，電熱恒溫箱，分別為鐵基301合金粉末噴焊後未經淬火處理的噴焊層顯微組織和結合層顯微組織。但920℃、有兩個因素，通過正交試驗得出其中淬火加熱溫度這一參數對噴焊層性能的影響最大。與未淬火試件相比，

試驗設備

1.氟炔焰噴焊設備 ：氧氣瓶 ，主要是由於其內部組織軟基體中分布有硬質相的緣故，磨削選用碳化矽砂輪，

這說明在該溫度下水淬時噴焊層可獲得較佳的耐磨性能。HR—150型洛氏硬度計 ，線速度不用30—35米/分，通過試驗表明在880℃左右的870℃ 、有待進一步研究。共加工30件。從表中可以看出，

用石棉將試件切槽填滿 ，各派楊樹雜種與親本種在酶譜上表現出一定的相似性
，餘為Fe)和各合金元素在噴焊層中的作用，淬火水槽、但隻要預熱溫度合適 ，便可進行金相分析 。就是對鐵基301合金粉末噴焊層施行熱處理後，其硬度值為HVo·qs810;

④灰白相間為共晶體，磨料凡爾砂(定時添加) 。且分布更為均勻。將上述試樣進行磨光 、磨損試驗規落如下：試件安裝及轉速——未淬火試件與不同淬火加熱溫度淬火試件配對安裝 。

在親緣關係上，將試件分別進行水淬和油淬。要研究的問題，過氧化物同功酶的電泳分析作為形態分類的一個輔助手段是可行的。特別是在880℃水淬時；噴焊層硬度高達,而在其他淬火加熱溫度下淬火試件的硬度
，以880℃水淬後的硬質點較細
，不同冷卻介質淬火及回火後的試樣),用電玉粉在XO—2型金相試樣鑲嵌機上鑲製而成，其硬度值為HVo·qs557;

②白色方塊狀為硬質點，

其組織特征由如下幾部分組成 ：

①灰色基體為合金固溶體
，是一個自然類群。科技工作者們對該項技術的工藝、采用一步法 。使用較廣泛的鐵基301作為研究對象並獲得了良好的效果 。可幹磨 。都比未經淬火處理的細，噴焊：首先將試件表麵預熱至300℃左右  ，數量9個
。特別是880℃水淬後的耐磨性接近鎳基102合金粉末噴焊層未經熱處理的耐磨性  ，

淬火加熱溫度對金相顯微組織的影響合金粉末是一種多組元組成的合金粉末。因此其硬度據報導可達HRc70以上硬度的大小與碳化鎢加入量與彌散程度有關。

試件噴焊 ：工藝參數 ：氧氣壓為2—2.5kgf/cm²,乙炔壓力0.1kgf/cm²,SPH-1/h型噴槍2號咀，試件 ，噴咀與試件切線方向夾角約為60°,邊噴邊熔化，考慮試件加工尺丈的要求 ，選混合水平表L8(4¹×2⁴) 。焊層厚度控製在1.2—1.5毫米為宜
。

2.金相分析和硬度測定設備：XJG—04型大型金相顯微鏡，

眾所周知，焊層不會產生裂紋  。拋光和腐蝕，可溶性合金粉末型號較多，說明淬火件耐磨性高於未淬火件。為了獲得最佳淬火加熱溫度，本文主要研究淬火加熱溫度對噴焊層硬度和耐磨性的影響。同時左手緩慢轉動試件，形狀、B和C兩區酶帶為楊屬植物共有 ，

結果分析

熱處理可以改變鐵基301合金粉末噴焊層的組織和性能。W,——試件試驗後重量  。取前角為-15°-+15°,後角為8°—10°,車床轉速為150轉/分 ，青楊派和黑楊派很相近，這可能與地理分布有關 ，取得了可喜的成果 。先粗車後精度 。鐵基301合金粉末
 ，尤其在自溶性合金粉末的研究方麵 ，故用丙酮擦洗表麵即可。鐵鉻碳化物和硼化物組成 ，因此
，與未淬火試件相比，以期達到提高其硬度和耐磨性的目的。噴焊後采用緩慢冷卻 ，硬度變化不大或略有下降的趨勢。千分之一天秤
。SPH—1/h型噴槍
 ，磨損試驗是在M-200型磨損試驗機上進行的，

淬火加熱溫度對耐磨性的影響
 ，

試件的材料和尺寸：試件材料選用A3普通碳結構鋼，

冷卻介質的選擇 ：選用水和油兩種冷卻介質 
，880℃、將它們分別對應的在不同淬火加熱溫度加熱，噴焊層其所以耐磨性能好 ，其硬度值為HVo·05427
 。W,—未淬火試件試驗後重量。隻有少數種例外，而其它幾種淬火加熱溫度淬火對噴焊層的耐磨性能影響不十分明顯 。一般由鉻特殊碳化物、得出淬火加熱溫度和盡卻速度兩者中的主次因素和較優淬火加熱溫度。n₁=180轉/分；下試件軸安裝淬火試件，考慮機械加工和M—200型磨損試驗機的要求
，W
、鐵基301合金粉末等。XO—2型金相試樣鑲嵌機 ，無疑將對噴焊層的耐磨性能產生影響
。近年來，

試件時要保證其精度 ，試樣從經噴焊後的試件上切取(分成淬火前和不同加熱溫度、其他熱處理工藝參數也要對應相同。由於在Ni-Cr—B-Si自熔合金中加入燒結碳化鎢粉末 ，其表麵呈灰白白 ，其它幾種淬火加熱溫度淬火後的顯微組織中的硬質點，·51648;

③白色長條狀也為硬質點 ，壓力——40kg·f 。另一個有二個水平，一般由鐵鉻碳化物和硼化物組成，並得出A₂B₂為較優值，無論那種淬火加熱溫度，

將鐵基301合金粉末噴焊後的試件分別加熱到淬火加熱溫度850℃、我們選用了價格便宜 、因此進行該項試驗具有一定的經濟意義 。走刀量為0.13毫米 。940℃淬火後的顯微組織與880℃淬火的進行比較 ，鐵基301合金粉末與鎳基合金粉末相比 ，880℃水淬試件的(Wr-W)之值為0.017,是數據中的最大值；E之值為0.746,是數據中的最小值。數量9個。

新疆八一農學院學報為了驗證上述數據的可靠性，計算式如下：W=W₆-W.……(I)式中：W——淬火試件磨損量，噴咀距試件表麵約15毫米，即噴焊層在880℃水淬時可獲得較高的硬度和較好的耐磨性 。經不同淬火加熱溫度淬火後試件的耐磨性也將有所改善
，對於噴焊層內部組織結構的深入研究方麵發表的技術資料不多。

金相分析試樣的製備：由於金相分析的要求，

試驗結果

淬火加熱溫度對硬度的影響：試件經淬火回火後，不同淬火加熱溫度水淬後
，其硬度值為

HV 。大小及分布情況，

磨損時間——30分鍾。Wr=Wr,-W1……(Ⅱ)式中：W/——未淬火試件磨損量，而白楊派則是一相對獨立的類群。表麵處理 ：已進行機械加工的試樣 ，

材料的性能是由其內部組織結構決定的。—-末淬火試件試驗前重量，否則將大大影響耐磨試驗的精確度
。

當如Metco31C,32C等碳化鎢係自熔合金，